地铁基坑钢支撑系统抱箍约束作用研究
0 引言
钢支撑系统因受限制小且施工方便,在深基坑设计中得到广泛应用
1 抱箍被动抗力计算
由于抱箍能否发挥作用与抱箍所受荷载及自身强度、刚度有关,因此在对抱箍进行计算与优化前,首先应得到抱箍在钢支撑系统偏心受力过程中受到的被动抗力。
根据《地铁基坑钢支撑管节极限承载力研究》
由于抗力会通过抱箍与系梁的约束点传至系梁,产生沿系梁轴向的荷载,为防止系梁水平滑动,系梁与格构柱间应设置侧向约束牛腿。
2 抱箍规格对钢支撑极限承载力的影响
为确定抱箍规格,建立钢支撑-抱箍联合受力模型(见图2),使抱箍与钢支撑边界条件一致。
不考虑抱箍可能发生的弹塑性失稳,假定其一直处于弹性阶段,进而研究抱箍对几何大变形约束的有效性。
对于常见的[6.3,[8,[10,[12.6,[14a,[14b,[16a,[16b(8种槽钢编号分别为1~8),分别在4类工况及2种不同系梁位置开展研究,观察钢支撑极限承载力随抱箍尺寸的变化情况,结果如图3所示。由图3a,3c可知,对于20m长的钢支撑,采用[10较经济合理,槽钢尺寸继续增大后,钢支撑极限承载力并未显著提升。对于25m长的钢支撑,由图3b,3d可知,[10极限轴力仍有一定提升空间,宜采用[12.6。
3 考虑材料实际力学性能的抱箍约束设计
3.1 [10抱箍应力状态
为确保钢支撑在外力作用下发生较大失稳变形时,抱箍仍能对主体结构产生有效约束,要求钢支撑达到极限承载力时,抱箍仍处于弹性阶段,不产生塑性应力和塑性变形。由于系梁抱箍位于跨中时钢支撑极限承载力更高,对抱箍自身受力更不利,因此以抱箍位于跨中时的工况为基准进行设计优化。抱箍应力-应变模型采用弹塑性模型,钢支撑系统及抱箍采用beam188单元模拟,考虑弹塑性及大变形效应。抱箍与钢支撑系统之间的刚臂采用只能承受压力、不能承受拉力的link10单元模拟,这种模拟方法最接近实际受力状态(只有钢支撑系统与抱箍发生挤压时,才会产生约束力)。
实际工程中采用较多的抱箍形式为[10,分别对4类工况钢支撑系统极限承载力下的抱箍应力进行评估,结果如图4所示。
实际工程中抱箍多采用Q235钢,理论上抱箍承载力应≤235MPa,但由图4可知,对于φ609,φ800钢支撑,在极限状态下,侧向抱箍应力均接近或超过235MPa,进入大面积塑性状态,表明[10不满足实际约束需求,应考虑对抱箍进行优化。
3.2抱箍优化方法
1)增大槽钢截面尺寸
选择更大规格的槽钢,如[12.6,[14等,但会增加抱箍质量及基坑内人工操作难度。同时抱箍受力较大,对构件间的焊接质量提出更高要求,对于现场操作而言,势必会增加焊接质量控制难度。
2)选用更高强度的钢材
可选用Q345B钢,以适应更高的应力要求,但需同步提高系梁强度等级才能发挥优势,同时也对构件焊接质量提出更高要求。
3)从结构上对抱箍方案进行优化
可通过结构优化的方式提高[10适应性。通过在抱箍外侧增加侧向斜撑,使之形成更稳定的三角形结构,三角形斜角45°,其支点支撑在抱箍与钢支撑的接触位置。由于偏心位置的不确定性,钢支撑可能发生向上、向左、向右的挠曲变形(下方有系梁,可提供足够约束),综合考虑后确定抱箍优化体系如图5所示,其中A表示加强的三角斜撑。优化体系能同时限制钢支撑体系的侧向失稳和竖向失稳。
对于工况1,2,保持槽钢尺寸不变([10),同样偏心受力状态下,采用优化方案后的抱箍应力云图分别如图6,7所示。
对于工况3,4,由于φ800钢支撑极限承载力更大,对抱箍承载力的要求也更高,因此采用[14,采用优化方案后的抱箍应力云图分别如图8,9所示。
由图6~9可知,采用增加三角斜撑的[10,[14在极限状态下,除斜撑的小部分区段外,抱箍其他部分应力均<120MPa,满足工程设计要求。
由于活络头为非对称构造,其竖向抗弯能力远大于水平抗弯能力,因此钢支撑活络头一般发生水平破坏,即钢支撑通常发生侧向挠曲,这种状况下抱箍可取消水平杆的加固设计,仅保留竖向杆的侧向加固设计。
4 结语
为更好地发挥抱箍在钢支撑系统中的作用,利用有限元软件对不同受力条件、不同规格的抱箍进行研究,得出以下结论。
1)当钢支撑偏心受力偏心距较大时,抱箍除构造作用外,也会被动受力。为保证抱箍的约束作用,应考虑抱箍强度与刚度能否满足受力要求。
2)在极限承载力作用下,抱箍常用规格中,20m长的钢支撑采用[10最经济适用;而对于25m长的钢支撑,则需改用[12.6才能更好地发挥作用。
3)通过在抱箍外侧增加侧向斜撑可使之形成更稳定的三角形结构,可显著减小抱箍的实际受力。
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