大直径泥水盾构大坡度始发关键技术研究

作者:陈鹏
单位:中铁十四局集团大盾构工程有限公司
摘要:针对在富水软土地层中大直径泥水盾构始发风险突出、安全隐患高的问题, 以苏通GIL综合管廊工程为例, 分析总结了包括洞门环密封改进、始发基座与反力架施工、负环拼装、三步始发建舱等大直径泥水盾构大坡度始发施工关键技术。通过系列优化设计, 保证了盾构机始发平台的可靠性, 以及刀盘进洞时的顺利建舱, 实现了盾构掘进轴线的精细化控制, 降低了始发风险。
关键词:盾构 泥水盾构 大坡度 始发 洞门环密封 施工技术

 

0 引言

   近年来, 随着经济发展与地下空间利用的需要, 盾构施工技术得到不断改进和完善。面对复杂多样的地质环境, 单一的土压平衡盾构施工技术弊端日益显现, 特别是在大量含水砂砾层、地下水丰富的砂质粉土等地层中, 由于对地面变形控制要求较高, 多采用大直径泥水盾构施工, 如日本神田川调节池隧道[1]、广深港客运专线狮子洋隧道[2]、上海复兴东路越江隧道[3]。盾构始发作为盾构施工的首要工序, 其施工质量是保证盾构机准确进洞、保持掘进方向的关键。

   陈健等[4]通过分析3项超大直径盾构隧道工程案例, 总结了超浅覆土始发、膨胀土地层适应性改造、常压下换刀、开挖面稳定性控制等技术, 极大地降低了大直径泥水盾构施工风险。韦良文等[5]通过对试验和现场测试结果分析, 发现PMS泥水体系成膜快、质量高, 更有利于开挖面的平衡与稳定。蒋华春等[6]采用FLAC3D数值模拟软件, 对盾构始发掘进阶段土体的变形规律进行了研究, 减小了盾构始发过程中对周围土体和管线的扰动。杨旺兴[7]针对大断面隧道小半径始发问题, 提出了割线始发和轴线精细化控制技术, 极大地减小了盾构掘进姿态偏差。盘昭盛[8]以广东猎德站隧道施工为背景, 介绍了分两次盾构洞门环板的安装方案, 底部1/4的环板在底板钢筋绑扎完成时安装, 其余3/4在端墙洞门柱子钢筋绑扎时安装。

   然而, 由于施工环境的限制, 当盾构以一定坡度始发时, 传统的洞门环安装工艺存在不足, 本文以苏通GIL管廊工程为基础, 通过系列优化设计和施工, 降低了盾构始发时的安全隐患, 保证了大坡度始发开挖面的稳定和周围土体的安全, 为今后相似工程提供参考。

1 工程概况

   苏通GIL管廊工程是淮南—南京—上海1 000kV交流特高压输变电工程的单项越江工程, 也是世界第1条特高压输变电工程。越江线位于G15沈海高速苏通长江大桥上游附近徐六泾节点缩窄段, 工程盾构段长度为5 648.545m, 开挖直径12.07m, 线路自南端始发井以5.0%的大坡度下行, 后接2.3%, 5.0%, 0.5%的坡度下行至隧道最低点。工程场址位于长江三角洲近前缘地带, 根据相关地质资料, 始发站所处地层自上而下主要为:①淤泥质粉质黏土 厚1.70~5.60m;②粉砂 厚1.90~5.90m;③淤泥质粉质黏土 厚2.50~5.00m;④粉质黏土与粉土互层 厚0.5~3.40m;⑤淤泥质粉质黏土 厚3.80~6.30m。工程面临长距离、高水压、始发坡度大等风险。

2 大坡度始发施工流程

   盾构始发是指支撑在始发基座上的盾构机利用反力架和负环管片, 按预定路线掘入地层的一系列作业过程, 其施工流程主要包括:始发准备→洞门密封→始发基座与反力架施工→负环拼装→始发建舱→洞门二次密封→始发掘进。

2.1 始发准备

   在盾构始发前, 需要完成始发井和降水井结构施工、区间端头搅拌桩加固、旋喷桩补缝等准备工作, 同时确认盾构机调试完成。采用NSHS1型盾构制浆剂配置初始泥浆, 该制浆剂含有大、中分子量的聚合物材料, 与掌子面有益颗粒 (切削下的活性土或膨润土) 相互吸附, 能在较短的时间内形成薄而致密的泥膜, 保证开挖面的稳定性。

2.2 洞门密封

   洞门环主要由封板、加劲板、圆环板、翻板、2道帘布橡胶板构成, 如图1所示。由于洞门环整体结构尺寸较大, 为防止洞门环发生椭变, 同时减小安装误差, 将构成洞门环整体框架的封板均分成6块;帘布橡胶板通过螺栓固定于圆环板和密封环钢板之间;翻板通过销轴与圆环板连接, 增加帘布橡胶板的刚性;封板内侧设置加劲板;预埋钢环竖直埋设于主体结构内, 钢环内侧岩体沿圆周均匀布设24根ϕ32注浆管, 壁厚4mm, 用于橡胶帘布堵漏。

图1 洞门环结构

   图1 洞门环结构   下载原图

   Fig.1 Structure of the door ring

   由于本工程自始发井便存在大坡度, 若采用传统洞门环安装方式, 封板外边缘与侧墙平行, 盾构始发时, 将存在以下危害:①盾构机进洞时, 刀盘不能同时触碰帘布, 容易把洞门帘布撕裂;②当盾构机刀盘上部已经触碰开挖土体, 下部还没有完全被洞门帘布包裹, 导致始发建舱失败;③盾构机沿轴线向前掘进时, 下部翻板极易被折断。

   为确保盾构始发时在最短的时间内建舱, 避免因开挖面土体暴露、冻结面解冻而发生涌水现象, 改变洞门环安装角度, 使封板外端面和盾构始发轴线垂直, 同时在2道帘布内层安装11mm厚的弹簧钢板用于支顶帘布位于直立状态, 保证刀盘进洞时同时触碰洞门帘布, 最大速度进行始发建舱, 确保盾构胜利始发。改进后刀盘与洞门环接触过程如图2所示。

图2 洞门环与盾构机的位置关系示意

   图2 洞门环与盾构机的位置关系示意   下载原图

   Fig.2 Position between the door ring and the shield machine

   洞门作业前, 应使用全站仪和水平仪进行中线和标高的测量, 确定隧道中心线、洞门法线方向线和各部位相应的标高, 根据现场测量进行洞门环各部件放样, 双面焊接固定后, 需要对环板位置再次测量复核, 当发现位置有偏差必须及时进行调整, 确保位置准确无误。

2.3 始发基座与反力架施工

   始发基座为弧形结构, 分为盾尾基座和盾体基座两部分, 采用现浇钢筋混凝土结构。基座纵向平行盾构中心线, 与盾构机壳体之间留有10cm空隙, 用于对称布置4条滑行轨道。由于盾构机质量较大, 始发基座需要具有足够的强度和刚度, 基座纵向预埋250×255H型钢, 上部与100×100方钢焊接, 纵向每隔150mm设置1道加劲肋, 焊缝高度≥8mm。此外, 始发井施工时, 底板预埋插筋, 将始发基座和底板连接成1个整体, 增强基座的抗剪强度, 防止因刀盘切削土体而发生倾覆。

   反力架外轮廓为方形, 内轮廓为圆环形, 内径10.50m, 纵向宽度2.0m。在-8环管片安装完毕后, 使用ϕ450mm钢管与反力架连接, 为盾构始发前进提供牢固的受力支撑。为了控制盾构始发轴线的准确性, 反力架上下和左右安装位置偏差应控制在±10mm以内, 高程偏差应控制在±5mm以内。

   在洞门混凝土破除完毕后, 始发基座前端距洞门连续墙内侧最大距离为3.6m, 为了防止因盾构机头悬空而发生“低头”现象, 在始发基座和洞门之间、密封环外侧浇筑钢筋混凝土基座, 并在基座上安装导轨, 增加盾构机的稳定性。

2.4 负环拼接

   与钢负环相比, 混凝土负环一次投入小, 可以在盾构机组装完成后拼装, 对工期影响较小, 因此采用混凝土负环空拼, 外径为11.6m, 内径为10.5m, 共8环, 排序为-8~-1。负环采用RA型混凝土管片, 为保证拼装的稳定性及负环拆除的便捷性, 偶数环封顶块设计为3点位置, 第1块拼装底部B5块;奇数环封顶块为21点位置, 第1块拼装底部B1块。为减小安装误差及管片变形, 在整管片拼接完成和脱出盾尾后, 均需使用工字钢与预埋钢板焊接。

1) -8, -7环拼接

   盾构机处于始发位置时, 千斤顶撑靴距-8环前端面1 183mm, 因此需要将-8, -7环整体空拼, 并完全依靠外部的垫块和焊接固定。-8环在进行空拼前先焊接导轨和限位板, 导轨与始发基座导轨位置相同;限位板在距推力千斤顶末端2 800~3 000mm位置处进行限位, 防止管片受千斤顶推力影响发生后移;顶部采用I20与限位加肋工字钢和管片预埋钢板焊接, 防止管片拼装时对已拼装管片造成偏移。刀盘前方方钢也加焊撑靴, 防止盾构机前移或无法压紧管片。

   -8环成环之后, 拧紧所有螺栓, 为防止其椭变, 相邻2块管片需焊接3道加肋钢板固定, 之后割除所有外部固定钢支撑, 用千斤顶将-8环整环后移2 100mm, 在其前端面焊接L形钢板起到固定作用。以-8环作基准环逐块拼装-7环, 并通过螺栓、钢板与-8环连接固定。拼装过程中焊接、固定分开进行, 在真空吸盘没有离开管片之前, 只能通过焊接L形钢板将管片约束在盾尾上。-8, -7环空拼完成后整体后移, 微调各组千斤顶行程精确调整-7环的前端面平整度和环向缝隙, 以减小对后续管片拼装位置的影响。

2) 其他负环环片拼接

   作为隧道真正意义上的基准环, -6环的拼装质量对后续管片的拼装速度和精度至关重要。-7环拼装完毕后, 盾构机始推进2 500mm, 然后拼装-6环。拼装时可根据环向缝隙, 将与-7环连接的部分螺栓松开。成环之后, 保证环向缝隙均匀、前端面足够平整, 再凿开预埋钢板焊接固定。其他负环拼接与之类似, 不再赘述。

   当管片脱出盾尾后, 需及时对其进行支撑, 保证管片环的刚度。支撑分为3部分:在管片与盾构机导轨方钢之间插入钢楔子、在管片侧下方焊接工字钢支撑、在盾体两侧水平方向焊接钢支撑, 如图3所示。

图3 管片外部支撑加固

   图3 管片外部支撑加固   下载原图

   Fig.3 Support and reinforcement of outside of segment

2.5 始发建舱

   1) 将泥浆场准备好的浆液注入开挖面, 保持开挖仓泥浆液面在中线以上3m

   2) 对气压仓进行缓慢加压, 每次加压≤0.01MPa, 打开洞门密封环上的注浆孔排气, 当最上方的注浆孔开始喷出泥浆时, 关闭注浆孔的阀门。检查气泡仓内液位, 维持液位在中心线-0.5~0.5m

   3) 提升气泡仓内气压至0.1MPa, 保压15min。若有无泄漏等异常, 采取堵漏措施;随后缓慢降压至0。

   建舱时需向橡胶帘布间、帘布和第2道密封刷之间预埋管注入堵漏材料, 在第1道密封刷和第2道密封刷之间注入密封油脂。

2.6 洞门二次密封

   洞门密封分为一次密封、二次密封2个阶段, 盾构机进洞建舱时密封环密封措施为一次密封阶段, 主要依靠两道橡胶帘布对盾构机进行包裹, 保证建舱时泥水不外漏, 顺利建舱, 从而达到正常掘进的目的。待盾构机盾尾后部止浆板完全进入密封环内后, 用20mm厚密封钢板将圆环板边缘与-1环管片外侧的预埋钢板焊接, 形成二次密封, 确保盾构泥水压力平衡。为了方便二次密封钢板施工, 采用每3°一个分块, 二次密封钢板一侧焊接钢筋, 确保能够两人一组施工。

3 结语

   本文通过分析苏通GIL管廊工程越江隧道施工, 详细介绍了改变洞门环安装角度、延长加固始发基座、混凝土负环空拼、管片外部支撑加固、三步始发建舱、洞门二次密封等大坡度胜利始发关键技术, 保证了盾构机准确进洞, 实现了盾构掘进轴线的精细化控制, 使盾构始发更加安全高效, 为相关工程提供了借鉴。

  

 

   

    

参考文献[1] 尹旅超, 朱振宏, 李玉珍, 等. 日本隧道盾构新技术[M]. 武汉: 华中理工大学出版社, 1999.

   [2] 杜闯东, 王坤, 游永锋. 深港客运专线狮子洋隧道大直径泥水盾构始发技术[J].现代隧道技术, 2008 (S1) : 371-377.

   [3] 岳秀平, 曹文宏. 兴东路越江隧道工程新技术研究与应用[J]. 上海建设科技, 2007 (1) :36-38.

   [4] 陈健, 黄永亮. 大直径泥水盾构施工难点与关键技术总结[J]. 地下空间与工程学报, 2015, 11 (S2) :637-644.

   [5] 韦良文, 张庆贺, 邓忠义. 大型泥水盾构隧道开挖面稳定机理与应用研究[J]. 地下空间与工程学报, 2007, 3 (1) :87-91.

   [6] 蒋华春, 梁新权, 傅鹤林. 土压平衡盾构始发施工关键技术研究[J]. 企业技术开发, 2016, 35 (25) :1-5.

   [7] 杨旺兴. 浅埋大断面隧道小半径盾构始发技术研究[J]. 铁道建筑技术, 2016 (12) :37-42.

   [8] 盘昭盛. 盾构洞门环板的安装[J]. 广东建材, 2008 (1) :156-157.
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