大跨超宽转体桥总体设计与施工
1 工程概况
桥梁转体施工是指受场地或地形限制,桥梁主体正位架设困难,通过在线路旁位施工成型后,经特殊工艺将桥梁转体至设计轴线位置并最终合龙的一种施工方法[1]。大吨位T形刚构转体桥由于结构形式简单、受力状态明确,从而被普遍使用[2]。
转体施工根据转动平面的不同分为水平转体法(平转法)和竖直转体法(竖转法),如图1和图2所示。平转法施工的桥梁适用范围较广,如斜拉桥、T形刚构桥、钢桁梁桥、预应力连续梁桥和拱桥等。平转法的转动体系主要有转动支承系统、转动牵引系统和平衡系统。转动支承系统是平转法施工的关键设备。平转法典型案例如大秦铁路大里营斜拉桥、郑西客专洛河特大桥、河北保阜高速跨京广铁路桥、山西阳盂高速桃河大桥、郑州中心区跨京广铁路斜拉桥等。竖转法主要用于肋拱桥,在施工工艺上,竖转铰的构造与安装精度,索鞍与牵转动力装置,索塔和锚固系统是保证竖转质量、转动顺利和安全的关键。竖转法典型案例如哈尔滨跨金水河斜拉桥、西安浐灞河拱式斜拉桥、贵州务彭公路珍珠大桥、云南大瑞铁路澜沧江大桥等。
图1 平转法施工现场
图2 竖转法施工现场
作为西咸新区“五路四桥”的重要组成部分,正阳大道秦汉新城段南起正阳大桥兰池大道互通式立交,北至秦汉新城与泾河新城交界处,全长3.51km。本项目技术标准如下:道路等级为城市快速路,设计速度80km/h,设计荷载为城-A级(跨铁路桥孔主桥结构计算按30%加强);标准路面横坡,行车道±1.5%;建筑限界:跨现状北环线及咸铜铁路净高≥8.2m,上跨兰池四路机动车道净高≥5.0m;地震烈度:地震基本烈度8度,地震动峰值加速度为0.20g。
2 总体设计
2.1 上跨铁路及道路概况
桥位处,分布有2条铁路线(3股道),自北向南分别为咸铜铁路、西安铁路枢纽北环线上下行线,线间距为5.4,5.3m,桥位向西40m为萧家村车站的牵出线,牵出线与咸铜铁路的线间距为6.6m。此段铁路的4股道均位于直线上,拟建道路与铁路的夹角为77.5°。桥位处临近萧家村车站,在交叉处西侧40m处即有1条车站内的牵出线,与咸铜铁路的线间距为6.6m,由于本桥位于车站范围内,应考虑预留牵出线延长的条件。
兰池四路西起光伏三路,东至兰池大道,长度为4 177.836m,道路等级为城市主干路,设计速度50km/h,标准路幅宽度为50m。兰池四路与正阳大道主线为分离式立交,正阳大道主线上跨兰池四路,夹角为74.5°。
2.2 总体布置
本段路线位于R=1 000m的圆曲线上,上跨铁路主桥位于纵坡2.28%,坡长L=1 080.0m。主桥跨度为(65.0+65.0) m,桥梁全长130m。桥型总体布置如图3所示。
图3 咸铜铁路转体桥桥型总体布置(单位:cm)
3 结构设计
3.1 上部结构设计
上部结构为分段施工,分为转体施工段(0~4号节段)、边跨现浇段(5号节段),其中转体施工段共长120.0m(跨度为60m+60m),由0~4号节段组成,长度分别为20.0,10.0,12.0,14.0,14.0m;边跨现浇施工段(5号节段)单侧长4.9m。
主桥箱梁采用预应力混凝土斜腹板箱形截面,单箱五室。箱梁顶面全宽36.5m,顶板自梁体中心线处设1.5%双向横坡,底板水平。主桥横断面如图4所示。箱梁悬臂长2.75m,底板宽28.126~29.885m。在主墩处梁高6.5m,在梁端等高度段梁高3.0m,以R1=47 818.75cm圆曲线渐变,端部等高段梁长4.9m。
图4 主桥横断面示意(单位:cm)
箱梁顶板厚28cm,在隔墙处局部加厚为58cm。箱梁底板厚25~90cm,以圆曲线变化,并在端隔墙处局部加厚到55cm,在中隔墙处局部加厚到150cm;箱梁腹板厚45~70cm,在端隔墙处局部加厚到70cm,在中隔墙处局部加厚到120cm。全桥共设3道横隔墙,其中端隔墙厚1.6m,中隔墙厚3.8m。在中隔墙处设有过人孔,尺寸为2.0m×2.0m(宽×高);在梁端底板设有过人孔,直径80cm,以便检修人员出入。
梁体采用三向预应力体系,其中纵向预应力钢束采用s15.2钢绞线,分别为12,15,19束;桥面板横向预应力采用4-s15.2钢绞线,单端交错张拉,间距50cm,中隔墙横向预应力采用15-s15.2钢绞线;在0~2号梁段的腹板内居中布置PSB830型25竖向预应力混凝土用螺纹钢筋。
3.2 下部结构设计
转体主墩为板式变宽度实体墩,墩梁刚接,墩顶尺寸为3.5m×19.0m(纵×横),墩底尺寸为3.5m×8.4m(纵×横),墩顶及墩底设等直段过渡,墩身四角设50cm圆形倒角。转体主墩一般构造如图5所示。
图5 转体主墩一般构造示意(单位:cm)
对于水平转体施工的桥梁,通常会将承台沿高度一分为二,在上、下承台间设置球铰,从而实现桥梁转动。上、下承台的合理设计是保证桥梁结构和转体施工安全的关键[3]。本桥承台为台阶式承台,其中下承台为八角形,厚4.0m,为22.2m×21.6m(纵×横)矩形截面,倒角为3.0m×5.0m;上承台采用直径13.0m圆形截面,厚4.0m。主墩基础采用23根直径1.8m钻孔灌注桩。
过渡墩采用双柱式大悬臂桥墩,墩顶设变截面的预应力盖梁,盖梁横向宽31.6m,悬臂端高1.213m,中心高2.65m,纵向在1.213m高度范围内为等宽的2.8m,余下变化到2.0m,盖梁下设1.0m×1.2m(宽×高)横系梁。墩身尺寸为2.0m×2.5m(纵×横),承台为矩形截面,尺寸为9.5m×13.0m(纵×横),厚2.5m。基础采用12根直径1.3m钻孔灌注桩。为平衡过渡墩受力,在偏向引桥侧设置15cm预偏心[4]。
3.3 转体结构设计
转体结构由4部分组成,分别为转体下盘、转体支座、上转盘及转动牵引系统,如图6所示。
1)转体下盘转体结构全部自重由转体下盘承受,转体完成后与上转盘形成整体,共同构成桥梁基础。下转盘上设置转动系统的下球铰、保险撑脚环形滑道及转体拽拉千斤顶反力座等。
2)转体支座根据转体自重,本桥转体支座型号选为ZTQZ-200MN。
3)转体角速度控制转体角速度≤0.02rad/min,主梁端部水平线速度控制在1.2m/min以下;对转体角速度进行控制,目的是保证转体过程安全稳定。
图6 转体结构一般构造示意(单位:cm)
4)转体上盘上盘是转体结构极其重要的组成部分,结构在整个转体过程中会形成一个复杂的立体受力状态。上盘直径达1.3m,高0.24m;转台直径达1.05m,高0.8m。转台连接球铰、撑脚与上盘,并同时直接承受转体牵引力。
5)转体牵引力计算本桥转体结构总重W达170 000k N。结构摩擦力计算公式为F=W·μ。
水平转体施工中,能否转动是一个很关键的技术问题。一般情况下可把启动摩擦系数设在0.06~0.08,本桥为保证有足够的启动力,按0.1配置启动力。转体牵引时,一般主牵引系统张拉至动摩擦系数所需牵引力,静摩擦牵引力与动摩擦牵引力的差值由启动千斤顶提供。
转体结构启动时,静摩擦系数(启动摩擦系数)按μ=0.1,则静摩擦力F=W·μ=17 000.0k N;转动过程中,动摩擦系数μ=0.05,则动摩擦力F=W·μ=8 750k N。
转体拽拉力计算:
式中:R为球铰平面半径,R=1.95m;W为转体总重,W=170 000k N;D为转台直径,D=10.5m;μ为球铰摩擦系数,μ静=0.1,μ动=0.05。
计算结果:根据上述计算,张拉至动摩擦系数所需牵引力T=2/3(R·W·μ动)/D=1 052.4k N;转体启动时所需最大牵引力T=2/3 (R·W·μ静)/D=2 104.8k N;静摩擦牵引力与动摩擦牵引力的差值为1 052.4k N。
根据计算参数,本桥转体选用2套2台ZLD200型设备,该设备牵引系统由3部分组成,分别为连续千斤顶、液压泵站及主控台。该设备通过形成水平旋转力偶,并通过拽拉锚固缠绕于直径1.05m的转台圆周上的19-s15.2钢绞线,使得转动体系运行。
4 施工方案
该转体桥采用平转施工工艺,在转体施工期间,会暂时中断铁路运营。施工前,施工单位应制订施工组织方案,采取安全生产措施,施工组织方案应获得铁路等相关部门的审批和同意。同时,应尽量减少桥梁转体施工期间对铁路运营的干扰。
主桥跨越现状铁路,外侧防撞护栏施工完成后进行整幅转体,采取一次转体到位,然后合龙转体部分和现浇段。其简要施工步骤如下。
1)首先,施工主墩桩基础,施工基坑防护桩,而后开挖基坑,并采取措施保证基坑安全;其次,施工主墩承台及主桥过渡墩承台,并安装转体系统。
2)施工主墩上转盘及墩身。顺铁路方向满堂支架现浇(60+60) m梁体。
3)梁体浇筑完成并张拉预应力后,拆除箱梁支架,此时T形刚构变成悬臂状态。
4) T形刚构转体前,首先对转体结构进行称重,对结构重心位置进行实测,必要时加配重,目的是保证全部转体结构自重主要由中心球铰来承受。对结构进行称重试验,目的是对上部不平衡力矩进行配重,从而实现使撑脚脱离滑道,保证转体成功[5]。
5)根据铁路确定的转体作业时间,整幅进行转体。将T形刚构逆时针方向转体至设计位置,转体角度为75.5°。转体速度保证在0.016~0.02rad/min,并一次转体就位。整个转体过程持续时间约70min。在转体最后阶段,采用点动模式,从而确保梁体精确就位。
6)锁定上、下转盘,封固转体系统上、下盘。在临时支架上浇筑两端4.9m长边跨合龙段。
7)主桥施工完毕,拆除支架,进行桥面系及附属工程施工,通车运营。
5 结语
西安正阳大道咸铜铁路转体桥采用(65+65) m T形刚构,上部结构采用36.5m整幅现浇箱梁,转体质量达1.7万t,为国内单幅平转最宽转体桥。通过对该转体T形刚构上、下部及转体系统的介绍,为具有类似工程背景桥梁的设计工作提供参考。该工程于2017年12月14日成功实现转体。
[2] 车晓军,张谢东.大吨位T形刚构桥转体过程抗倾覆性能[J].中国公路学报,2014(8):66-72.
[3] 王景全,张琪峰,钱桂枫,等.沪杭高铁1. 68万吨转体拱桥承台设计分析方法[J].桥梁建设,2013(5):99-105.
[4] 张天雷.高墩大跨曲线桥梁墩底转体风险分析与控制[J].铁道建筑技术,2018(5):32-35.
[5] 朱海清,张谢东,张行,等.不同桥墩形式对转体桥承台关键部位受力的影响[J].公路,2015(3):59-62.