雅万高铁大直径盾构隧道下穿轻轨施工技术
0 引言
印度尼西亚是多火山国家,人口稠密、建筑规划复杂,隧道须穿越高地震烈度和复杂地层地区,给高铁施工带来较大难题[1,2]。印度尼西亚雅万高铁全长约150km,设计时速350km,是我国“一带一路”战略和印尼海洋支点战略相互对接的重大工程项目[3]。雅万高铁1号隧道采用大直径泥水盾构方案,穿越地层复杂,上部建筑物包括城市轻轨、高速公路、互通立交和清真寺等[4]。
依托1号隧道工程盾构掘进方案,在分析地区环境和工程地质条件的基础上,探讨高地震烈度、复杂地层环境下采用大直径泥水盾构下穿轻轨的施工技术。
1 工程概况
雅万高铁1号隧道位于雅加达市区,距高铁Halim车站约2.5km,分为进口明挖段、盾构隧道及出口明挖段。1号隧道自高速公路北侧进入地下,小角度下穿既有轻轨、高速公路、清真寺等,从高速公路南侧出地面。设计为单洞双线隧道,全长1 885m,其中盾构段起讫里程为DIK2+770.500—DIK4+239.500,盾构隧道全长1 469m,平面如图1所示。
图1 盾构隧道平面
1.1 地形地貌
1号隧道位于冲洪积平原区,地形平坦、地势开阔,隧道进口处并行河流,于DIK2+940.000—DIK3+700.000处跨越高速公路,于DIK3+700.000至隧道出口段并行高速公路。
1.2 场地环境
周边主要有雅万高速公路主道、互通环路、支道、北侧城市河流、南侧密集居民区及2座清真寺,交通流量大、沿线建(构)筑物较多。下穿高速公路互通处开挖面距既有桥梁桥台及基础较近。对施工沉降要求高的建(构)筑物较多,如高速公路、清真寺等。
1.3 地层岩性
隧道沿线范围内地层表层覆盖第四系全新统人工堆积层(Qml)杂填土,第四系更新统冲洪积层(Qav)以黏土、粉质黏砂类土、细圆砾土为主,局部半胶结。洞身范围内地层主要有黏土、粉质黏土、粉土、粉砂、细砂及细圆砾土,地层差异较大,局部地层呈胶结现象,使地层软硬不均。
1.4 水文地质
场地地表水主要为河流水及地势低洼地段积水,河流多为常年流水河,季节性水位变化较大。桩号DIK2+540.000—DIK2+600.000并行河流,河流两岸均已完成混凝土衬砌,河道宽约18m,水深0.5~1.5m,水流较缓,河岸较顺直。调查期间,旱季(4—10月)水深<1m,雨季(11月至次年3月)水位有所增高。
地下水类型主要为第四系孔隙潜水和承压水。孔隙潜水主要靠大气降水补给,勘测期间地下水埋深0.300~7.800m,水位变幅一般为2~3m。层承压水以粉质黏土等黏性土层为相对隔水顶板,顶板埋深10.000~21.300m,隔水底板埋深18.100~34.700m。
2 盾构机性能参数
雅万高铁1号隧道盾构段采用218号泥水加压平衡盾构机,开挖直径13.23m。刀盘采用面板式,开口率为33%,由1把中心刀、340把切刀、24把周边刮刀、170把撕裂刀、2把超挖刀构成。刀盘面板整体做耐磨堆焊设计,外周贴耐磨条。刀具采用耐磨合金以延长使用寿命。采用泥水加压平衡盾构机,基本性能参数如下:主机总长约13.5m,后配套整机总长约92m,总重约1 900t,开挖直径13 230mm。前、中盾外径分别13 190,13 175mm,盾尾外径和间隙分别为13 160,50mm,装机总功率约6 567k W,最大掘进速度60mm/min,最大推力175 000k N,盾尾采用4道钢丝刷+1道钢板束+1道止浆板+1道紧急气囊进行密封,土压传感器采用4个开挖仓和2个气垫仓,液位传感器采用4套气垫仓(2套电位式,2套绳式液位传感器),主轴承寿命≥10 000h,最大工作和设计压力分别为0.8,1MPa。可拼装管片宽2m。
3 盾构始发段掘进
3.1 始发部署
1号隧道盾构段采用直径13.19m泥水加压平衡盾构机,自进口明挖与竖井段整体始发,始发部署流程如图2所示,掘进1 469m后,由接收井吊出。
图2 盾构始发部署流程
3.2 始发加固区18m掘进
当刀盘进洞后,盾构在始发加固区范围(纵向长18m,上覆土厚度约6.5m)开始掘进。该段始发掘进过程中应遵循低推力、低转速、小扰动原则[5],盾构推进过程中确保始发竖井主体结构和侧边墙的安全。本工程在该段的掘进参数如下。
1)气泡仓压力0.03~0.05MPa (根据实际洞门密封情况及监测数据确定)。
2)总推力设置为30 000k N以下,具体情况根据土层软硬程度及时调整,确保推进速度<10mm/min,推进过程中推力以50k N为阶有序增大。
3)盾构刀盘转速<1.0r/min。
4)盾构机不进行姿态调整,盾尾脱出始发台前,总姿态调整量<6mm。为防止盾构机旋转,在始发架上焊接防滑块,同时在盾构继续推进前及时切割,避免损坏帘布橡胶。
3.3 盾构通过加固区后32m掘进
通过端头加固区后,始发段隧道埋深约7m,可适当调整掘进参数。气泡仓压力设置为0.05~0.09MPa,总推力<40 000k N,刀盘转速为1.2r/min,掘进速度为10~20mm/min。
3.4 盾构始发剩余段50m掘进
在始发剩余段50m掘进过程中,仍控制推力和掘进速度,但可适当增大推力和掘进速度,其中气泡仓压力0.08~0.13MPa,总推力<50 000k N,刀盘转速1.8r/min,掘进速度20~40mm/min。
3.5 重难点分析
始发阶段,设备处于磨合期和校核期,须设置各施工参数警戒值,确保不出现较大偏差或不良后果。一旦施工参数接近或达到警戒值,或系统显示相关参数不一致,须查明原因并采取相应措施后方可继续推进[5]。设置警戒值的施工参数包括最大推力、最大扭矩、推进千斤顶最大压力差、推进千斤顶最大行程差,盾尾间隙最大、最小值,土仓压力最大、最小值,最大注浆压力、最小注浆量、最大排渣量、最大推进速度、最大滚动角、最大俯仰角等。
4 盾构正常掘进
4.1 正常掘进施工流程
1号隧道盾构掘进作业流程如图3所示。盾构机完成前100m始发掘进后,须根据1号隧道所处地层条件和始发掘进监测数据优化掘进参数。
图3 盾构掘进流程
1)正常推进里程应严格对应施工测量与设计要求的三维坐标,发生误差时及时分析原因,调整盾构姿态,隧道纵轴线方向掘进误差应≤30mm,垂直隧道设计轴线方向误差≤50mm。
2)施工过程中严格监视地表沉降,盾构机通过区域地表沉降变形控制为10~30mm,确保盾构坡度不发生突变。
3)盾构掘进施工应全程监控,根据地质条件、隧道埋深、轻轨基础荷载、地面沉降等数据进行综合判断和分析。
4.2 施工风险及保障措施
4.2.1 下穿轻轨段施工
隧道DIK2+870.000—DIK2+960.000段与在建轻轨产生小角度交叉,其中轻轨3处桥墩桩基侵入隧道空间内。
隧道下穿施工前,在轻轨框架墩与隧道间设隔离桩,桩顶设冠梁,两侧冠梁采用钢筋混凝土梁进行横向连接,隔离桩直径0.8m,隧道DIK2+773.600—DIK2+863.500段处设双侧隔离桩,桩身深度均为26.0m。沿隧道纵向左侧DIK2+863.500—DIK2+897.500,DIK2+899.300—DIK2+925.000为单侧隔离桩,桩身深度均为35.0m。盾构下穿段洞内采用二次深孔注浆进行加固(边墙和拱顶共17孔),二次支护断面如图4所示。
图4 二次支护断面(单位:cm)
4.2.2 下穿大清真寺施工
盾构隧道与大清真寺相交里程为DIK4+160.000,隧道从大清真寺左侧下方穿过。盾构隧道下穿大清真寺时,采取洞内与洞外相结合的加固措施。下穿段采用盾构法施工,施工前,在大清真寺与隧道间设置隔离桩,桩顶设冠梁,冠梁采用钢筋混凝土结构,隔离桩直径0.8m,桩长33.0m,加固长度沿57.4m范围,隔离桩距大清真寺最近处净距为50cm。盾构下穿段洞内采用二次深孔注浆进行加固(边墙和拱部共计17孔)。盾构隧道近距离侧穿大清真寺保护措施如图5所示。
5 结语
以印尼雅万高铁1号隧道盾构掘进项目为研究对象,开展大直径盾构施工穿越轻轨的施工技术控制研究,结论如下。
1)始发掘进阶段,刀盘进洞后,盾构在始发加固区范围(纵向长18m,上覆土厚约6.5m)开始掘进,掘进过程应遵循低推力、低转速、小扰动原则,尤其须注意盾构推进过程中确保始发竖井主体结构和侧边墙安全。
图5 盾构隧道近距离侧穿大清真寺保护措施(单位:cm)
2) 100m始发掘进后,应先根据隧道所处地层条件和始发掘进监测数据优化掘进参数。施工测量与设计要求的三维坐标应严格对应,产生误差时及时分析原因调整盾构姿态,隧道纵轴线方向掘进误差应<30mm,垂直轴线方向误差<50mm。施工过程中严格监测地表沉降,盾构机通过区域地表沉降变形应控制在10~30mm,确保盾构坡度不发生突变。
3)盾构隧道在下穿轻轨等建筑物施工前,可在轻轨框架墩与隧道之间设隔离桩,桩顶设冠梁,两侧冠梁采用钢筋混凝土梁进行横向连接,并设置0.8m隔离桩。盾构下穿段,洞内采取二次深孔注浆进行加固。
[2] 彭康,白亚锋,周东波,等.大直径泥水盾构在上软下硬岩性多变地层中的适应性设计[J].施工技术,2020,49(4):9-13.
[3] 王菲菲.“一带一路”背景下中国高铁外交研究[D].长春:吉林大学,2018.
[4] 李国和,黄大中,高文峰.雅万高铁沿线地面沉降分析及主要防治对策[J].铁道标准设计,2019,63(2):1-8.
[5] 吕乾乾,孙振川,杨振兴,等.复杂地层超大盾构始发技术及基坑受力研究[J].施工技术,2019,48(19):95-99.