我国典型航站楼室内热环境问题分析和设计改进建议
0 引言
截至2019年2月22日,中国大陆(不含港澳台地区)正在运营的民航机场数量是235座(其中包括只提供公务包机的三沙机场,以及只有飞龙公司使用运-12执飞的长山岛机场)
1 研究方法
1.1 航站楼现场调研和实测
考虑到气候会对机场航站楼的运行能耗水平和分布特征等带来很大的影响,本文在进行研究对象选取时,对我国5个气候区进行了全覆盖,从中选取9座国际机场的典型航站楼进行了现场调研和实测。
现场调研主要采取座谈和实地察看2种方式。
1) 座谈:
通过与航站楼的一线运维人员座谈,了解航站楼的基本信息、冷热源情况、系统运行管理和控制情况、航站楼空调系统运行中存在的问题等,获取相关运行数据。
2) 实地察看:
对航站楼的能源中心、典型机房、航站楼内末端形式等进行现场实地察看。
此外,调研中还对航站楼的室内环境参数进行了实地测试,测试的参数主要包括室内空气温度、相对湿度、风速、CO2浓度等。
1.2 文献调研
2 调研与实测结果分析
通过对我国不同气候区不同规模航站楼建筑的现场和文献调研,发现航站楼建筑室内热环境普遍存在以下问题。
2.1 渗透风问题严重
本文对不同气候区航站楼内的CO2浓度进行了实测,测试结果显示航站楼内的CO2浓度普遍较低。图1显示了夏热冬暖地区某航站楼建筑内9月初07:00—18:30 CO2体积分数测试结果。可以看出,航站楼建筑内的CO2体积分数普遍较低,均低于900×10-6,远低于GB/T 17094—1997《室内空气中二氧化碳卫生标准》中室内CO2体积分数1 800×10-6限值的要求
航站楼建筑开口(航站楼出入口、登机口等)较多,且很多开口处于常开状态,在热压、风压的作用下导致航站楼的外部空气渗透或入侵严重。在室外温度较舒适的过渡季,室外空气的渗透可增加自然通风,降低运行能耗。但是在夏季和冬季,渗透风过大则会增大空调和供暖能耗。图2为航站楼建筑冬季和夏季工况下渗透风的流向示意图。可以看出:夏季航站楼内的冷空气从底部的开口流向室外,室外的热空气通过顶部的开口进入室内;冬季室外的冷空气从底部开口侵入航站楼建筑内,航站楼内送入的热气流在热压的作用下向上流动,从位于顶部的开口排出。冬季和夏季由于室内外温差较大,室内外的热压通风量较大。尤其是在严寒地区的冬季,室内外温差高达40 ℃甚至更高,会使渗风通风量巨大。此外,多数机场在冬季会关闭新风运行,卫生间、厨房的排风使航站楼内相对室外形成负压,也会增加无组织渗风量。因此,在航站楼建筑节能设计中需要对建筑渗透风影响进行深入分析,从建筑设计、末端设计、运行和管理等角度综合分析全年不同季节的渗透风量及其对室内热环境的影响,对航站楼的冷热负荷进行合理评估,进而对设备进行准确选型,以期改善航站楼建筑的舒适性,降低航站楼建筑的运行能耗。
2.2 高大空间上下温度分布不均
大型航站楼建筑多为高大空间建筑,室内空间净高达到十几米甚至几十米,且航站楼各层之间互相连通,导致航站楼内易出现温度分层现象。冬季,送入底部空间的热气流在热浮升力的作用下上浮,加剧底部开口的冷风渗透,导致底部靠近门的位置温度过低,高度方向的温度梯度加大。夏季,航站楼内送入的冷气流下沉,幕墙周围的空气被加热后上浮,热量均聚集到顶部空间,导致顶部楼层的温度较高。航站楼内竖向温度分布情况如图3所示。
表1给出了寒冷地区某航站楼顶部楼层人员活动区室内环境参数测试和舒适性参数计算结果,其中预计平均热感觉指数(PMV)与预计不满意者的百分数(PPD)是在服装热阻0.61 clo(乘客穿长裤、长袖衬衫)、代谢率1.2 met(乘客处于站姿休息状态)时的计算结果。结果显示,6月初,也就是夏初时节,航站楼顶层人员活动区的平均温度就已经高达27.1 ℃,环境的标准有效温度SET
表1 寒冷地区某航站楼顶部楼层人员活动区室内环境参数测试和舒适性参数计算结果
时刻 |
测试数据 | 计算数据 | ||||||
温度/℃ | 相对湿度/% | 黑球温度/℃ | 风速/(m/s) | 平均辐射温度/℃ | PMV | PPD/% | SET/℃ | |
16:06 |
27.3 | 40.0 | 27.9 | 0.09 | 28.3 | 0.99 | 23.66 | 28.38 |
16:08 |
27.2 | 39.6 | 27.5 | 0.16 | 27.8 | 0.78 | 17.82 | 27.92 |
16:10 |
27.2 | 39.7 | 27.5 | 0.09 | 27.7 | 0.90 | 22.10 | 28.22 |
16:12 |
27.1 | 40.0 | 27.2 | 0.20 | 27.3 | 0.64 | 13.60 | 27.17 |
16:14 |
27.1 | 40.0 | 27.2 | 0.10 | 27.3 | 0.81 | 18.84 | 27.99 |
16:16 |
27.1 | 39.8 | 27.0 | 0.12 | 26.9 | 0.71 | 15.60 | 27.78 |
16:18 |
27.0 | 40.1 | 26.9 | 0.21 | 26.8 | 0.55 | 11.33 | 26.80 |
16:20 |
26.9 | 40.3 | 26.9 | 0.09 | 26.9 | 0.75 | 16.85 | 27.71 |
16:22 |
27.0 | 40.3 | 26.9 | 0.18 | 26.8 | 0.59 | 12.30 | 27.12 |
16:24 |
27.0 | 40.4 | 26.9 | 0.22 | 26.8 | 0.54 | 11.10 | 26.72 |
16:26 |
26.9 | 40.2 | 26.9 | 0.09 | 26.9 | 0.75 | 16.85 | 27.71 |
16:28 |
27.0 | 40.2 | 26.9 | 0.24 | 26.8 | 0.52 | 10.66 | 26.54 |
16:30 |
27.0 | 40.4 | 26.9 | 0.08 | 26.8 | 0.78 | 17.82 | 27.71 |
16:32 |
26.9 | 39.6 | 26.9 | 0.09 | 26.9 | 0.74 | 16.53 | 27.68 |
16:34 |
27.0 | 39.7 | 27.3 | 0.09 | 27.5 | 0.84 | 19.89 | 28.04 |
16:36 |
27.3 | 42.4 | 27.3 | 0.08 | 27.3 | 0.90 | 22.10 | 28.17 |
平均值 |
27.1 | 40.2 | 27.1 | 0.13 | 27.2 | 0.74 | 16.70 | 27.60 |
图4给出了严寒地区某航站楼12月入口位置的红外热成像测试结果。可以看出,室外冷风侵入导致在靠近门位置区域的温度很低,甚至低于0 ℃。冬季由于室内外温差更大,热压造成的渗透风量也会加大。减少寒冷和严寒地区冬季的冷风渗透,不但可以减少运行能耗,还能改善航站楼底部区域的舒适性。
因此,在航站楼进行建筑节能设计时需要考虑如何缓解高大空间上下温度分布不均带来的不舒适问题,避免夏季顶层过热和冬季底层过冷带来的人体不舒适感。
2.3 大面积玻璃幕墙带来的局部不舒适
为了实现美观及室内自然采光,航站楼建筑的围护结构多采用大面积玻璃幕墙。玻璃幕墙除了会带来夏季空调能耗和北方冬季供暖能耗的增加外,还会导致乘客的不舒适体验。夏季高强度的太阳辐射增加了玻璃内表面的温度,而寒冷和严寒地区冬季夜间过低的室外温度会导致玻璃内表面温度偏低,这都会影响平均辐射温度并最终影响乘客的热舒适性。
此外,当太阳辐射直接照射到乘客身上时会加剧热不适感。Arens等人的研究表明,当太阳辐射直接照射人体时,人体的得热感觉相当于平均辐射温度上升11 ℃
2.4 航站楼建筑负荷较大
图6给出了不同气候区航站楼单位建筑面积冷负荷指标设计值的调研汇总结果。可以看出:航站楼建筑的设计冷负荷指标普遍较大,即使是严寒地区也大于70 W/m2;夏热冬冷地区和夏热冬暖地区冷负荷指标普遍高于150 W/m2,有的甚至高达250 W/m2。不同气候区航站楼的冷负荷指标差异较大,即使在同一气候区,不同地区的航站楼也存在较大差异。此外还发现,同一航站楼的不同区域的冷负荷指标也存在较大差异。这是因为航站楼建筑不同区域的太阳辐射、围护结构、客流密度、渗透风量等情况都存在较大的差异,航站楼建筑的规模也存在较大差异,而这些参数都将对航站楼的综合冷负荷指标构成影响。
航站楼建筑是一类比较特殊的建筑,据统计,大型民用机场航站楼能耗平均占机场总能耗的60%以上,全年各项能耗中,空调和照明能耗构成了航站楼能耗的主体,两者所占比例可达80%左右
1) 航站楼建筑出入口多,且多常开,外部渗风特别严重,导致航站楼建筑运行能耗较大;
2) 航站楼服务的航班数量众多,大多数用能设备的控制与航班的运行动态没有进行直接关联
3) 航站楼通常采用大面积的玻璃幕墙,带来了空调能耗的剧增;
4) 航站楼主要采用集中式空调,且全年无休息日,单位面积建筑能耗高;
5) 航站楼建筑照明要求高,造成照明负荷较大。
3 设计改进措施建议
针对上文所发现的航站楼建筑普遍存在的渗透风导致负荷过大、高大空间上下温度分布不均、大面积玻璃幕墙带来的局部不舒适等问题,重点从以下3个方面提出设计改进措施建议,为航站楼的设计、改造提供有效的路径和方法。
3.1 对外区新风量进行合理化设计
对文献中航站楼新风量设计指标进行了调研,航站楼内各区域新风量的设计值见图7。航站楼内不同功能区的设计新风量通常不同:VIP区的人均新风量通常较大,为30~50 m3/(人·h);值机厅、候机厅、到达厅的设计新风量为20~30 m3/(人·h),行李提取厅为15~28 m3/(人·h),普通办公室为30~40 m3/(人·h),餐饮区为25~28 m3/(人·h),商业区为15~30 m3/(人·h)。由于航站楼建筑开口位置较多,外区有更多的机会与室外进行自然通风,前文的CO2浓度实测结果也说明了这一点,因此设计时可适当减少外区的机械新风量,同时做好控制系统,在满足人员卫生要求的同时,做到新风可调可控。
3.2 采用辐射末端和置换送风相结合来解决高大空间竖向冷热不均问题
对于航站楼建筑高大连通空间的环境问题可以通过末端设计来改善,可考虑夏季采用置换送风末端与冷辐射末端相结合的方式,冬季采用辐射末端供热的方式。在置换通风系统中,冷空气从地板附近以很低的速度送至室内,在地板上形成“空气湖”,空气湖中的新鲜空气受到室内人员或者设备加热后,由于浮力作用携带地板附近的热量向上运动,将室内底部区域的热量和污染物排到上部区域。国内外若干学者都对此开展了研究,而且此系统在国内外机场中已有规模化实践,并取得了一定的效果,从理论和工程上均证明了方案的有效性。例如:Gowreesunker等人介绍了国外某机场候机大厅采用的一种带有相变蓄热材料换热(PCM-HX)的置换通风系统。该系统在置换通风器内设置相变材料,利用相变材料的蓄冷/蓄热特性,起到移峰填谷的效果,再结合夜间自然通风等节能手段以达到降低系统能耗的目的
3.3 采用遮阳和冷辐射抵消热辐射的方法解决玻璃幕墙带来的局部不舒适问题
航站楼建筑普遍采用大规模玻璃幕墙,在设计时可以考虑增加合理的遮阳措施,应遵循以下原则:一是在一年中的过热季节和时段能有效防止阳光直射入室内;二是在过渡季节和冬季满足根据实际要求确定的阳光进入量;三是在将眩光控制在允许范围内的同时最大限度地提高室内照度水平和质量。理想的遮阳措施可实现既不影响自然采光效果,又能起到节能和改善夏季室内热舒适性的效果。
Kessling等人在新曼谷国际机场置换通风设计中,提出与建筑、结构、电气、声学和气候等专业协同设计,综合降低航站楼能耗,详细介绍了多领域综合节能措施,采用了冷辐射地板系统,以达到直接移除太阳辐射、室内顶部灯光照明等直接落在地板上的辐射热
3.4 航站楼分区和末端设计时需考虑对客流密度空间和时间分布差异性的灵活调控措施
航站楼建筑层数少、层高大、平面面积大,内部人员密度是一个非常重要的指标,因为人员密度不仅影响航站楼的总设计新风量,还会影响航站楼内的冷热设计负荷。图10显示了调研得到的3座航站楼的设计人员密度。可以看出,不同航站楼的设计人员密度取值存在很大差异,因此在进行航站楼室内能源系统设计时应充分利用其内部人员流线相对固定的特点,使送入的冷/热尽可能地供到人员需求区,在尽量少消耗能源的前提下优先确保人员停留区的热舒适性。
4 结语
随着国内外机场建设数量的不断增多和建设规模的不断扩大,航站楼已经成为人们日常出行的重要停留场所,其室内热环境水平不仅影响乘客的亲身体验感,还与节能减排战略的实施密切相关。航站楼室内热环境的高水平营造和节能降耗涉及到建筑、结构、电气、机械、设备和自动化等多个专业之间的密切协同,而这种协同过程需要从设计阶段就深入开展。本文以调研和现场测试典型航站楼所发现的问题为导向,结合航站楼自身的建筑特点,给出了新风量区域化设计和灵活调控、多末端形式耦合、太阳辐射减少和抵消等方面的室内热舒适性改进措施建议,以期对既有航站楼室内热环境改善和未来新建航站楼的合理化设计提供参考。
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