复杂条件超大断面隧道围岩控制技术研究
0 引言
近年来, 随着我国经济快速发展, 特别是国家“一带一路”倡议的提出, 隧道及地下工程建设数量越来越多, 规模越来越大。传统断面形式的公路隧道愈发不能满足交通需求, 双向八车道等超大断面隧道建设蓬勃发展
相比于传统二车道、三车道隧道, 双向八车道隧道跨度大, 扁平率低, 应力重分布不利于隧道围岩的稳定性, 加之在软弱围岩、断层破碎带等复杂围岩赋存环境下, 隧道拱顶塌方、围岩侵入净空、支护构件破坏等现象频发
表1 龙鼎隧道设计初期支护参数
Table 1 Initial design support parameters of Longding tunnel
开挖 方法 |
衬砌 类型 |
C25喷射混凝土 | 锚杆 | 钢架 | ||||
厚度/cm | 钢筋网间距/cm | 形式 | 尺寸/mm×m | 间距/m | 形式/cm | 间距/m | ||
双侧壁导洞法 | Ⅴ级浅埋偏压 | 30 | 20×20双层 | 中空注浆 | ϕ25×5.0 | 100×60 | H20×20 | 0.6 |
CRD法 | Ⅴ级加强 | 30 | 20×20双层 | 中空注浆 | ϕ25×5.0 | 100×60 | H20×20 | 0.6 |
CD法 | Ⅴ级一般 | 30 | 20×20双层 | 中空注浆 | ϕ25×4.5 | 100×75 | H20×20 | 0.75 |
CD法 | Ⅳ级加强 | 28 | 20×20单层 | 中空注浆 | ϕ25×4.0 | 100×80 | I20b | 0.8 |
CD法 | Ⅳ级一般 | 28 | 20×20单层 | 中空注浆 | ϕ25×4.0 | 100×100 | I20b | 1.0 |
台阶法 | Ⅲ级 | 20 | 20×20单层 | 水泥砂浆 | ϕ22×3.5 | 120×120 | I16 | 1.2 |
1 工程背景
龙鼎隧道作为京沪高速济南连接线重点控制工程, 是典型的双向八车道超大断面公路隧道。隧道全长2 183m, 开挖宽度20.8m, 高度13.6m, 左右幅隧道相距最小处为12m, 隧道覆土厚度最小处仅为17m。隧道工程规模大、地质条件复杂, 围岩等级大部分为V级和IV级, 且又穿越断层破碎带, 属于极浅埋、小净距、超大跨隧道。在左线明洞段K7+210—K7+650段设计的隧道开挖方法为上下台阶法, 初期支护主要由ϕ22 水泥砂浆锚杆、C25喷射混凝土, 钢筋网及I16组成, 具体参数如表1所示。施工过程中, 围岩突现节理裂隙发育, 岩体破碎, 层间胶结较差, 层理间有一定的黏土夹层, 威胁现场施工安全。因此, 现场开挖工法及支护结构需要进行变更, 根据已施工隧道所用开挖工法及支护结构形式, 从CRD法与CD法中优选一种最便捷、经济的开挖方式替换原上下台阶法施工, 并选择一种经济、合理的支护方式。
2 隧道围岩稳定性分析及控制技术研究
通过数值分析研究CD和CRD开挖方法在I18, I22b支护方式下隧道围岩拱顶位移、围岩塑性区应变变化规律及支护结构实际工作状态, 并对计算结果进行对比分析, 明确两种开挖工法及支护方式下超大断面隧道围岩变形破坏机制, 综合比选最优施工工法及支护结构。
2.1 模型建立及参数选取
2.1.1 数值计算模型建立
根据现场实际情况, 按实际围岩条件和地应力分布进行三维建模计算, 取模型尺寸为140m×140m×2m (宽×高×厚) , 顶部埋深150m, 竖向补偿地应力值为4.02MPa, 底部在x, y, z 3个方向进行约束, 两侧及前后面进行x, y方向约束。根据现场岩石力学特性试验, 模型体采用八结点线性六面体单元模拟、减缩积分、沙漏控制, 采用莫尔-库伦准则。CD法及CRD法数值计算模型如图2所示。
2.1.2 试验参数选取
岩石力学参数通过现场岩石取样, 进行室内试验获得, 如表2所示, 拱架参数选取如表3所示。
表2 岩石力学参数
Table 2 Rock mechanics parameters
类型 |
容重 γ/ (kN·m-3) |
弹性模量 E/GPa |
泊松比 μ |
黏聚力/ c/MPa |
内摩擦角 φ/ (°) |
灰岩 | 26.57 | 21.6 | 0.29 | 9.71 | 31.92 |
表3 拱架参数
Table 3 The arch parameters
截面 形式 |
弹性模量 E/GPa |
横截面积 A/cm2 |
惯性矩 Ix/cm4 |
惯性矩 Iy/cm4 |
泊松比 μ |
I18 | 206 | 30.75 | 1 660 | 122 | 0.3 |
I22b | 206 | 42.13 | 3 570 | 239 | 0.3 |
2.2 数值试验结果分析
依托现场工程实际概况, 系统开展CD法、CRD法两种开挖方式在I18, I22b拱架支护下隧道稳定性分析, 对比分析隧道拱顶位移、围岩塑性区及拱架受力变化规律, 综合比选得到最优开挖方式及支护结构。
本次试验为方便结果对比, 主要对CD法及CRD法开挖完成后隧道围岩位移、塑性应变及拱架内力进行对比分析。图3~8为2种开挖方式下不同工字钢拱架支护下围岩位移云图、塑性区云图及拱架应力云图。表4为开挖完成后拱顶最大位移、最大塑性应变及拱架最大应力数值。
由上述图表数据分析可知:
1) 开挖方法选择
两种开挖方式下均能满足现场围岩控制需要, 以I22b支护为例, 拱顶最大位移差异率为8.6%, 最大塑性应变差异率为10%, 拱架最大应力差异率为15.3%。通过对比分析可知, 两种开挖方式下拱顶位移、最大塑性应变及拱架受力相差不明显。但采用CRD法开挖, 施工顺序繁杂, 增加了人力、物力成本, 影响施工进度。因此综合考虑, 现场宜采用CD法开挖。
表4 数值试验结果
Table 4 Numerical test results
开挖 方法 |
最大拱顶位移/ mm |
最大塑性应变/ ×10-1 |
最大拱架应力/ MPa |
|||
I18 | I22b | I18 | I22b | I18 | I22b | |
CD法 | 35 | 23 | 0.14 | 0.090 | 589 | 518 |
CRD法 | 29 | 21 | 0.10 | 0.081 | 575 | 597 |
2) 支护结构优选
采用两种支护形式均能满足现场支护需要, 以CD法开挖方式为例, 两种支护方式下, 拱顶最大位移差异率为34.2%;最大塑性应变差异率为35.7%;拱架最大应力差异率为12.1%。两种支护形式下拱顶位移、最大塑性应变及拱架受力相差明显。相比于I18支护, 采用I22b围岩支护效果更优。根据计算结果及现场施工经验, 本着安全施工的原则, 现场支护结构宜采用I22b支护。
3 现场应用
3.1 现场试验方案设计
根据隧道现场施工时出现的掉块、围岩破碎等现象。为有效控制围岩初期支护结构变形, 确保隧道安全高效施工, 同时对隧道设计进行反馈, 指导施工。现场进行了CD法开挖方式下不同支护形式对比试验研究, 通过数据分析整理, 形成现场施工最优支护参数, 为类似工程提供数据支撑。
为了对比分析隧道中不同拱架参数支护作用效果, 选取试验条件基本相同的龙鼎隧道明洞段作为试验段, 共分2个试验段。包含:设计采用I18拱架试验段、 I22b试验段。每个试验段设置1个监测断面, 分别对右拱肩A1、右拱腰A2、拱顶A3、左拱肩A4、左拱腰A5处进行监测。具体布置如图9所示。
本次现场试验拟对隧道围岩与初支接触压力、拱架受力进行对比监测。为全面、准确掌握围岩及支护结构实际工作状态, 同时又可以使得各数据之间能相互比较、相互验证, 各项监测内容均布置在同一断面, 除工字钢拱架型号不一样之外, 其余参数不变。
3.2 监测结果对比分析
针对所监测项目, 进行试验断面不同拱架参数对比研究, 通过现场试验数据分析, 对比研究不同拱架支护参数对围岩应力变化规律, 优选该围岩段最佳支护参数。
1) 围岩与拱架接触压力对比分析 (见图10)
由以上试验数据分析可知, 断面1围岩与拱架接触压力一直呈现增长的趋势, 断面2围岩与拱架接触压力呈现缓慢增长的趋势, 到监测后期压力值已经趋于稳定, 表明此时围岩应力释放达到稳定, 同时, 可以发现断面2 I22b相较于断面1 I18围岩控制效果更加明显, 受力更加均匀。
2) 拱架应力对比分析 (见图11)
每个监测断面设置拱架应力监测点5个, 根据现场数据反馈及工程经验, 选取典型拱架受力点, 即拱顶处应力监测点进行数据分析。
由上述试验数据可知:①监测断面1 I18拱架受力一直处于持续增长状态, 未见稳定迹象, 在监测时间30d时, 从现场实际应用看, 监测断面拱架拱顶出现混凝土喷层开裂现象, 并及时采取了补强加固措施;②监测断面2 I22b拱架受力初期应力增长较快, 随后应力增长趋于平缓, 逐渐稳定, 相比较监测断面1数据, 拱架应力变化稳定, 受力均匀。
4 结语
1) CD法、CRD法隧道开挖方式下拱顶最大位移、最大塑性应变及拱架受力均相差不明显。但是, 采用CRD法开挖, 施工顺序繁杂, 增加了人力、物力成本, 影响施工进度。因此综合考虑, 现场宜采用CD法开挖。
2) I18, I22b两种支护形式下拱顶位移、最大塑性应变及拱架受力数据相差明显。相比于I18支护, 采用I22b围岩支护效果更优。根据计算结果及现场施工经验, 本着安全施工的原则, 现场支护结构宜采用I22b支护。
3) 现场应用证明, 采用I22b支护在隧道围岩控制效果方面明显优于I18支护, 验证了数值试验计算的正确性。
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