CFRP布加固钢筋混凝土短梁受弯性能试验研究
王廷彦 张军伟. CFRP布加固钢筋混凝土短梁受弯性能试验研究[J]. 建筑结构,2020,50(2):76-81.
Wang Tingyan Zhang Junwei. Experimental study on flexural performance of reinforced concrete short beams strengthened by carbon fiber reinforced polymer sheets[J]. Building Structure,2020,50(2):76-81.
0 引言
将树脂浸润纤维布所形成的纤维复合材料(fiber reinforced polymer,FRP)用于钢筋混凝土结构加固,具有可设计、易操作和方便快捷等特点。因此,碳纤维布主要用于加固钢筋混凝土结构
目前,国内外学者对碳纤维布加固钢筋混凝土浅梁的受弯性能研究较多,其中吴刚等人
1 试验概况
1.1 试件设计与制作
试验中设计并制作了7根钢筋混凝土短梁,跨度均为2 000mm,跨高比均为4,主要考虑了混凝土强度等级、纵筋配筋率和CFRP布层数的变化,纵向受力钢筋采用HRB400钢筋,试件的几何尺寸和配筋见图1,试件的设计参数见表1,表中试件编号W4-20-4-1中的4,20,4和1数字分别表示跨高比4、混凝土强度等级C20、纵筋配筋率0.42、CFRP布为1层。试件加固方式见图2,各试件的加固参数见表2。实测CFRP布主要性能指标见表3。采用TLS-503胶粘贴CFRP布,其各项力学性能符合《混凝土结构加固设计规范》(GB 50367—2013)的要求。根据《金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》(GB/T 228.1—2010)的要求,实测的不同直径的HRB400钢筋的力学性能指标见表4。浇筑试件的同时,按照《普通混凝土力学性能试验方法标准》(GB/T50081—2002)制作了混凝土标准立方体、棱柱体试块,实测的混凝土力学性能指标见表5。
1.2 试验加载与量测
试验采用三分点加载,按照《混凝土结构试验方法标准》(GB/T 50152—2012)的要求设置单调静力加载的支撑方式、加载方式和加载程序,在1 000t微机控制电液伺服压弯试验机上进行,加载装置见图3和图4。由于试验机量程较大,远大于试验梁的极限荷载,为了提高试验精度,将试验机顶部横梁固定后作为反力架,在反力架上安装双输出压力传感器,由微机控制底部油缸位移向上加载。
混凝土、钢筋和CFRP布的应变,梁的转角、挠度、裂缝和荷载在试验中都进行了量测,具体布置见图4。
采用双输出压力传感器量测荷载。试件两表面分别粘贴SZ120-100A应变片和日本TML应变片(型号为PI-5-100,简称π型应变片)来测量混凝土的应变,应变片测量精度高,量程小,一般在混凝土开裂前使用,混凝土开裂后将会超出应变片的量程而破坏应变片,为了能测量到混凝土开裂后的应变,在试件的另一侧安装π型应变计,π型应变计精度与应变片基本相同,但量程大,能测量混凝土开裂后的应变。位移计分别布置在两个支座上部、加载点下部和跨中,用于测量挠度。沿跨度方向每隔25cm间距在试件上部均匀放置YHQ-15型倾角仪。在跨中纯弯段区内,每根受压纵筋预埋1个应变片,每根受拉纵筋预埋2个应变片,CFRP布表面粘贴2个应变片(图5)。采用DH3 816N静态应变仪采集试验数据。采用DJCK-3全自动裂缝测宽仪观测,手写记录或描绘裂缝开展图。
2 试验结果及分析
2.1 破坏特征
未加固试件W4-30-4-0的破坏特征为典型的适筋梁破坏,钢筋屈服有较大变形后,混凝土被压碎。
CFRP布加固钢筋混凝土短梁破坏过程有以下特征:
(1)均未出现剪切破坏和CFRP布端部剥离破坏。
(2)均是钢筋先屈服。
(3)纵筋屈服后,均出现混凝土和粘贴胶脱黏引起的“啪啪”声响,随后声响变得密集且大,这是由于混凝土和粘贴胶脱黏产生的界面剥离,出现在三分加载点下部附近的纯弯或弯剪区域,破坏时梁均出现不同程度的因跨中裂缝而引起的界面剥离。
(4)1层纤维布加固且配筋率为0.42%的试件W4-20-4-1,W4-30-4-1,W4-40-4-1均出现CFRP布先被拉断的弯曲破坏,1层纤维布加固且配筋率为0.60%的试件W4-30-6-1和配筋率为0.82%的试件W4-30-8-1均出现混凝土先压碎的弯曲破坏,2层CFRP布加固且配筋率为0.42%的试件W4-30-4-2在CFRP布出现拉断的同时受压区混凝土压碎,表现为界限破坏。
(5)加固短梁的CFRP均在梁底宽度边缘部分被拉断。各试件的开裂荷载、屈服荷载、极限荷载、极限弯矩及破坏特征如表6所示。
分析7个试件的破坏特征得出:随纵筋配筋率和CFRP布层数的增加,加固梁的破坏逐渐向超筋梁破坏特征发展。
2.2 应变分析
试验过程中,在试件的一侧跨中位置沿高度均匀布置6个π型应变计,用来验正CFRP布加固钢筋混凝土短梁截面变形是否符合平截面假定,各试件混凝土应变如图6所示。从图中可以看出:混凝土开裂后不同加载阶段,7个试件的混凝土应变均较符合平截面假定。
各试件受拉钢筋和CFRP布的荷载-应变曲线如图7所示。从图中可以看出,所有试件的钢筋在破坏前均屈服,曲线大致呈3个阶段段特征:第1阶段为混凝土开裂前,构件基本上处于弹性状态,拉应力主要由混凝土、钢筋和CFRP布共同承担,钢筋和CFRP布的应变呈线性增长;第2阶段为混凝土开裂到钢筋屈服,混凝土开裂后图形出现第一个拐点,原来由混凝土承受的拉应力转移到钢筋和CFRP布上,使其应力、应变突然增加,随着荷载的增加,CFRP布的高强加固性能逐渐发挥;第3阶段为钢筋屈服后,钢筋屈服时进入流幅或塑性变形状态,外荷载增加但钢筋的应力增加不明显,应变增加明显,增加的荷载大部分由CFRP布承担,CFRP布增强作用在此阶段最大。
2.3 弯矩-曲率(弯矩-刚度)曲线
确定钢筋混凝土构件截面刚度随弯矩变化规律的最简单、直接的方法是进行试验,量测其弯矩-曲率曲线。根据在试件纯弯段内上下布置的两排π型应变计的测量数据,得出上部混凝土平均压应变
图6 各试件混凝土应变
式中:ρ为平均曲率半径;h0为截面有效高度。
各构件的弯矩-平均曲率曲线如图8所示。可见,曲率的变化反映了三阶段的受力特点,曲率的增长过程有两个转折点:试件开裂后,曲线出现明显转折,斜率迅速减小;临近钢筋屈服时,曲率加速增长,曲线的斜率再次迅速减小,出现第二次转折。
根据材料力学理论,线弹性材料构件截面曲率与弯矩的关系为:
式中:B为截面的弹性弯曲刚度,B=EI;E为材料的弹性模量;I为截面惯性矩。
CFRP布加固钢筋混凝土梁的弯矩-曲率曲线是非线性关系,可根据M-1/ρ曲线分别计算割线斜率Bs和切线斜率Bt,公式为:
割线刚度Bs用于全量分析,切线刚度Bt用于增量分析。静力加载时一般做全量分析,需要用割线刚度。本试验是单调静力加载,所以使用割线刚度Bs作为CFRP布加固的钢筋混凝土梁的抗弯刚度,计算出的各构件的弯矩-抗弯刚度曲线见图9。各试件的弯矩-抗弯刚度曲线也分为3个阶段。第1阶段为混凝土开裂前,曲率小,刚度大,刚度值波动较大是因为加载持荷时,曲率值稍微变化都会引起刚度值有较大的变化;第2阶段为混凝土开裂,刚度衰减很快(跟裂缝发展较快有关),裂缝发展稳定后,刚度缓慢下降,接近钢筋屈服时,刚度衰减又变快;第3阶段为钢筋屈服后,虽然刚度衰减缓慢,但达到极限弯矩Mu时,刚度值已经很小了。
各试件的屈服曲率、极限曲率和曲率延性系数见表7,从表中可以看出:未加固试件W4-30-4-0的延性最好,加固构件的延性降低;随混凝土强度和CFRP布层数的增加,延性变化规律不明显;相同加固量的试件,随纵筋配筋率的增加,曲率延性减小;配筋率较高的试件W4-30-6-1和4-30-8-1为混凝土压碎破坏,其曲率延性最小。
2.4 荷载-挠度曲线
试验中实测了7个试件的荷载-跨中挠度曲线,见图10。可以看出,开裂荷载和屈服荷载将曲线分为3个阶段:第1阶段为开裂荷载之前的试件弹性工作阶段,荷载-挠度曲线斜率较大,即梁刚度大,变形小;第2阶段为开裂荷载和屈服荷载之间的弹塑性工作阶段,荷载-挠度曲线斜率减小,即梁刚度减小,变形增大,纤维布层数较多的梁刚度较大;第3阶段为钢筋屈服后的塑性工作阶段,荷载-挠度曲线斜率进一步减小,梁的刚度减小,纤维布层数较多的梁刚度较大,CFRP布在此阶段发挥的作用最大。
各试件的屈服挠度、极限挠度和位移延性系数指标见表8,从表中得出的规律基本同表7的曲率延性规律。
2.5 极限荷载Pu
为了分析纵筋配筋率和纤维布层数对梁极限荷载的影响,采用极限荷载相对值Pu/fcubh(摈弃混凝土强度和截面尺寸的影响)作为纵坐标,其中,Pu为梁极限荷载,b,h分别为梁的截面宽度和高度,fcu为混凝土立方体抗压强度。根据试验结果得到了纵筋配筋率和纤维布层数对梁极限荷载相对值Pu/fcubh的影响,见图11。由图11(a)可知,纵筋配筋率从0.42%增加到0.60%和0.82%,极限荷载分别提高27.3%和31.7%,极限荷载随纵筋配筋率的增加而提高。由图11(b)可知,CFRP布加固层数n为1层和2层时,极限荷载比未加固梁分别提高26.5%和59.2%,极限荷载相对值随CFRP布加固层数n的增加而显著提高。
3 结论
(1)本试验的CFRP布加固钢筋混凝土短梁的受弯破坏特征为:随纵筋配筋率和纤维布层数的增加,加固梁的破坏逐渐向超筋梁特征发展。
(2)由7个试件的混凝土应变分析得出,跨高比为4的试件的混凝土应变均较符合平截面假定。由CFRP布加固钢筋混凝土短梁的受力钢筋和纤维布应变分析得出,钢筋在试件破坏前均屈服,CFRP布在钢筋屈服后作用最大。
(3)由CFRP布加固钢筋混凝土短梁的弯矩-曲率和荷载-挠度曲线分析得出,开裂荷载和屈服荷载将曲线分为3个阶段,不同阶段变化规律不同。由7个试件曲率延性和位移延性分析可知,未加固试件的延性最好,加固试件的延性降低;随混凝土强度和CFRP布层数增加,延性变化规律不明显;相同加固量的试件,随纵筋配筋率的增加,延性减小;配筋率较高的两个试件为混凝土压碎破坏,延性最差。
(4)由CFRP布加固量不同的钢筋混凝土短梁的极限荷载分析得出,加固梁的极限荷载随纵筋配筋率和CFRP布加固量的增加而提高。
[2]吴刚,安琳,吕志涛.碳纤维布用于钢筋混凝土梁抗弯加固的试验研究[J].建筑结构,2000,30(7):3-6.
[3]赵彤,谢剑,戴自强.碳纤维布加固钢筋混凝土梁的受弯承载力试验研究[J].建筑结构,2000,30(7):11-15.
[4]陆洲导,谢群,何海.碳纤维布加固钢筋混凝土连续梁受弯性能研究[J].建筑结构,2005,35(3):33-35.
[5]王春阳.碳纤维布加固钢筋混凝土梁的抗弯试验研究[J].武汉理工大学学报,2009,31(8):91-93.
[6]邓宗才.碳纤维布增强钢筋混凝土梁抗弯力学性能研究[J].中国公路学报,2001,14(2):45-49.
[7]张广泰,刘清,王克新.碳纤维布加固钢筋混凝土梁的抗弯试验和数值分析[J].工业建筑,2009,39(8):80-83.
[8]李艳,刘泽军.CFRP剥离对CFRP抗弯加固钢筋混凝土梁正截面承载力影响分析[J].建筑结构,2010,40(11):114-116.
[9]叶列平,方团卿,杨勇新,等.碳纤维布在混凝土梁受弯加固中抗剥离性能的试验研究[J].建筑结构,2003,32(2):61-65.
[10]吴波,房帅,冯玮.采用地聚物粘贴碳纤维布加固混凝土梁试验研究[J].建筑结构学报,2012,33(1):111-118.
[11]褚云朋,贾彬,姚勇,等.CFRP复合加固损伤RC梁抗弯承载力试验[J].建筑结构,2011,41(2):120-123.
[12]张伟平,王晓刚,顾祥林.碳纤维布加固锈蚀钢筋混凝土梁抗弯性能研究[J].土木工程学报,2010,43(6):34-41.
[13]高丹盈,王廷彦,何亚军.碳纤维布加固钢筋混凝土短梁受弯试验及承载力计算[J].建筑结构学报,2017,38(11):126-135.